{"id":16724,"date":"2026-04-24T08:14:07","date_gmt":"2026-04-24T08:14:07","guid":{"rendered":"https:\/\/www.jet-mills.com\/?p=16724"},"modified":"2026-04-24T08:16:46","modified_gmt":"2026-04-24T08:16:46","slug":"hard-carbon-anode-ice-powder-morphology-jet-milling-guide","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/www.jet-mills.com\/es\/hard-carbon-anode-ice-powder-morphology-jet-milling-guide\/","title":{"rendered":"Gu\u00eda de morfolog\u00eda del polvo y molienda por chorro para \u00e1nodos de carbono duro ICE"},"content":{"rendered":"

El carbono duro es actualmente el principal material de \u00e1nodo comercial para bater\u00edas de iones de sodio<\/a> (SIBs). Ofrece una capacidad pr\u00e1ctica de almacenamiento de sodio de 200-350 mAh\/g y opera a un potencial suficientemente bajo como para ser \u00fatil en configuraciones de celda completa. El obst\u00e1culo para una adopci\u00f3n m\u00e1s amplia es inicial. Eficiencia coul\u00f3mbica<\/a> (ICE): la relaci\u00f3n entre la capacidad de descarga del primer ciclo y la capacidad de carga del primer ciclo. Para muchos materiales de carbono duro, el ICE se sit\u00faa entre 70 y 851 TP3T. Esto significa que entre 15 y 301 TP3T del sodio insertado durante la primera carga se pierde irreversiblemente y no se recupera. En una celda completa, este sodio perdido debe compensarse con material cat\u00f3dico adicional. Esto incrementa el peso, el volumen y el coste del dise\u00f1o de la celda.<\/p>\n\n\n\n

Los investigadores comprenden bien dos mecanismos que explican la baja ICE: el consumo irreversible de sodio durante la formaci\u00f3n de la pel\u00edcula SEI en la superficie del \u00e1nodo y el atrapamiento irreversible de iones de sodio en defectos superficiales y grupos funcionales. Sin embargo, en el contexto de la producci\u00f3n se discute menos ampliamente que la morfolog\u00eda del polvo del material de carbono duro influye directamente en ambos mecanismos. Espec\u00edficamente, la morfolog\u00eda del polvo influye en la forma de sus part\u00edculas (esfericidad), su \u00e1rea superficial espec\u00edfica y su estructura de poros. Estos son par\u00e1metros que determina principalmente la etapa de procesamiento de part\u00edculas, no la qu\u00edmica de s\u00edntesis.<\/p>\n\n\n\n

Este art\u00edculo abarca las conexiones mecanicistas entre la morfolog\u00eda del polvo y el ICE, las limitaciones pr\u00e1cticas que esto impone a los m\u00e9todos de control de la morfolog\u00eda y por qu\u00e9 el lecho fluidizado fresado por chorro<\/a> Ofrece ventajas sobre la molienda de bolas convencional para el procesamiento de carbono duro.<\/p>\n\n\n\n

\"Materiales
Materiales de \u00e1nodo de carbono duro<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

El problema de la pel\u00edcula SEI: por qu\u00e9 importan la superficie y la forma.<\/mark><\/h2>\n\n\n\n

Durante el primer ciclo de carga de una bater\u00eda de iones de sodio, el electrolito es termodin\u00e1micamente inestable al potencial del \u00e1nodo de carbono duro. Se descompone en la superficie del carbono, formando la capa SEI, una capa de pasivaci\u00f3n mixta org\u00e1nica-inorg\u00e1nica que es conductora i\u00f3nicamente (los iones de sodio la atraviesan) pero aislante electr\u00f3nicamente (detiene la descomposici\u00f3n del electrolito una vez formada). La capa SEI es esencial: sin ella, el electrolito continuar\u00eda descomponi\u00e9ndose durante toda la vida \u00fatil de la celda. Sin embargo, su formaci\u00f3n consume sodio de forma irreversible, y ese es el problema fundamental de los motores de combusti\u00f3n interna.<\/p>\n\n\n\n

Dos factores morfol\u00f3gicos determinan la cantidad de sodio que consume la formaci\u00f3n de la capa SEI. Primero, la superficie espec\u00edfica: la formaci\u00f3n de la capa SEI ocurre en la interfaz carbono-electrolito. Una mayor superficie espec\u00edfica implica una mayor formaci\u00f3n de SEI, lo que significa un mayor consumo de sodio. Un polvo de carbono duro con una superficie espec\u00edfica elevada, debido a la abundancia de poros abiertos, la rugosidad superficial o el tama\u00f1o de part\u00edcula muy peque\u00f1o, perder\u00e1 m\u00e1s sodio en la formaci\u00f3n de la capa SEI que uno con una superficie espec\u00edfica menor a una capacidad equivalente. Segundo, los defectos superficiales y los grupos funcionales: los grupos funcionales superficiales que contienen ox\u00edgeno (\u2013COOH, \u2013OH) reaccionan preferentemente con el electrolito y atrapan iones de sodio de forma irreversible mediante adsorci\u00f3n. Los defectos superficiales \u2014sitios de borde, enlaces de carbono rotos, enlaces colgantes\u2014 son igualmente reactivos. Ambos se presentan en mayor densidad en part\u00edculas de forma irregular con bordes y esquinas afiladas que en part\u00edculas lisas y redondeadas.<\/p>\n\n\n\n

\"Superficie
Superficie de la part\u00edcula<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

C\u00f3mo afecta la forma de las part\u00edculas al hielo<\/mark><\/h2>\n\n\n\n

La influencia de la forma de las part\u00edculas en el ICE se produce a trav\u00e9s de la superficie espec\u00edfica y la densidad de defectos superficiales descritas anteriormente. Las part\u00edculas irregulares \u2014fragmentos alargados, fragmentos angulares, plaquetas planas\u2014 tienen una mayor superficie por unidad de volumen que las part\u00edculas esf\u00e9ricas de tama\u00f1o medio equivalente. Adem\u00e1s, presentan m\u00e1s bordes, esquinas y discontinuidades superficiales donde se concentran los defectos.<\/p>\n\n\n\n

Una investigaci\u00f3n publicada en ACS Nano ha demostrado que modular el estado de hibridaci\u00f3n orbital de los materiales de carbono para enriquecer el carbono con hibridaci\u00f3n sp2 en la interfaz puede reducir la energ\u00eda de enlace del electrolito y suprimir el crecimiento no uniforme de la capa SEI. En la pr\u00e1ctica, esto significa que es preferible una superficie de part\u00edcula m\u00e1s redondeada con menor densidad de defectos, y la esfericidad es el par\u00e1metro de procesamiento que controla de forma m\u00e1s directa si la superficie de la part\u00edcula es lisa y dominada por sp2 o rugosa y rica en defectos.<\/p>\n\n\n\n

Una mayor esfericidad tambi\u00e9n mejora la densidad de empaquetamiento del electrodo (densidad compactada), lo que permite una mayor cantidad de material activo por unidad de volumen del electrodo y reduce la relaci\u00f3n electrolito-material activo en el electrodo, limitando a\u00fan m\u00e1s la formaci\u00f3n de la capa SEI.<\/p>\n\n\n\n

\"L\u00ednea
L\u00ednea de producci\u00f3n de molinos de chorro<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

C\u00f3mo afecta la estructura de los poros al hielo<\/mark><\/h2>\n\n\n\n

El carb\u00f3n duro contiene tres tipos de poros distintos, cada uno con un efecto diferente sobre el almacenamiento de sodio y el ICE.<\/p>\n\n\n\n

Poros abiertos y superficie espec\u00edfica<\/mark><\/h3>\n\n\n\n

Los poros abiertos \u2014mesoporos y macroporos accesibles al electrolito\u2014 aumentan la superficie espec\u00edfica y proporcionan una interfaz adicional para la descomposici\u00f3n del electrolito y la formaci\u00f3n de la capa SEI. La superficie BET del carbono duro para bater\u00edas de iones de sodio (SIB) suele estar entre 2 y 15 m\u00b2\/g; los materiales con valores superiores de este rango pierden proporcionalmente m\u00e1s sodio en la formaci\u00f3n de la capa SEI. Los poros abiertos favorecen la humectaci\u00f3n del electrolito y la cin\u00e9tica del transporte de iones de sodio, pero resultan costosos en t\u00e9rminos de eficiencia de la bater\u00eda. El objetivo del proceso es minimizar la porosidad abierta innecesaria, preservando al mismo tiempo los poros cerrados.<\/p>\n\n\n\n

Microporos y atrapamiento de sodio<\/mark><\/h3>\n\n\n\n

Los microporos \u2014en particular los ultramicroporos de menos de 0,7 nm\u2014 constituyen un sitio principal para el atrapamiento irreversible de sodio. Un estudio publicado en Nature Communications ha demostrado que el proceso de desolvataci\u00f3n de los iones de sodio en los nanoporos afecta significativamente al ICE: los iones de sodio que entran en poros de menos de aproximadamente 0,7 nm no pueden salir f\u00e1cilmente una vez desolvatados y se pierden en la capacidad irreversible. Adem\u00e1s, los microporos aumentan el \u00e1rea de contacto entre el electrolito y el carbono, lo que favorece la formaci\u00f3n no uniforme de la SEI.<\/p>\n\n\n\n

La implicaci\u00f3n para el procesamiento de part\u00edculas es que cualquier m\u00e9todo que genere microporos adicionales en la estructura del carbono duro degrada el ICE. Esta es la limitaci\u00f3n espec\u00edfica de la molienda de bolas de alta energ\u00eda convencional para el carbono duro. Las fuerzas mec\u00e1nicas rompen los enlaces C-C, generando radicales libres y defectos superficiales que, durante el tratamiento t\u00e9rmico posterior, forman abundantes microporos. La molienda de bolas controlada puede ser \u00fatil para la reducci\u00f3n inicial del tama\u00f1o, pero los par\u00e1metros deben limitarse estrictamente para evitar la generaci\u00f3n excesiva de microporos.<\/p>\n\n\n\n

Poros cerrados y almacenamiento de sodio<\/mark><\/h3>\n\n\n\n

Las cavidades no accesibles al electrolito constituyen el tipo de poro m\u00e1s complejo y valioso en el carbono duro para bater\u00edas de iones de sodio (SIB). Los poros cerrados en el rango de 2 a 3 nm son los sitios principales para el mecanismo de almacenamiento de sodio por "llenado de poros", que confiere al carbono duro su alta capacidad a bajo potencial (por debajo de 0,1 V frente a Na\/Na+). Dado que el electrolito no puede entrar en los poros cerrados, el sodio almacenado en ellos no contribuye a la formaci\u00f3n de la capa SEI. Este es un almacenamiento de sodio con efecto ICE positivo. Investigaciones publicadas en Advanced Functional Materials han demostrado que ajustar el tama\u00f1o y la distribuci\u00f3n de los poros cerrados mejora la cin\u00e9tica de difusi\u00f3n del sodio y la capacidad de velocidad de carga\/descarga.<\/p>\n\n\n\n

Por lo tanto, preservar los poros cerrados mediante el procesamiento de part\u00edculas es fundamental. El procesamiento mec\u00e1nico prolongado o de alta energ\u00eda \u2014en particular, la molienda vibratoria prolongada\u2014 puede colapsar los poros cerrados debido a las fuerzas de impacto compresivas, eliminando precisamente los sitios que hacen del carbono duro un \u00e1nodo eficaz para las bater\u00edas de iones de sodio. Este es el arma de doble filo de la molienda de bolas para el carbono duro. La misma acci\u00f3n mec\u00e1nica que logra la reducci\u00f3n de tama\u00f1o y la esferoidizaci\u00f3n puede destruir la estructura de poros que determina el rendimiento electroqu\u00edmico.<\/p>\n\n\n\n

Tipo de poro<\/strong><\/td>Rango de tama\u00f1os<\/strong><\/td>Efecto ICE<\/strong><\/td>Implicaciones del procesamiento<\/strong><\/td><\/tr>
Poros abiertos (mesoporos)<\/td>2-50 nm<\/td>Negativo: aumenta la formaci\u00f3n de SEI<\/td>Minimizar; mantener la superficie BET por debajo de 5 m2\/g siempre que sea posible.<\/td><\/tr>
Ultramicroporos<\/td>< 0,7 nm<\/td>Fuertemente negativo: atrapamiento irreversible de sodio.<\/td>Evite generar residuos durante el procesamiento; evite la molienda excesiva con bolas.<\/td><\/tr>
Poros cerrados (\u00f3ptimos)<\/td>2-3 nm<\/td>Positivo: almacenamiento de sodio de alta capacidad y neutro en cuanto a ICE.<\/td>Conservar mediante procesamiento; evitar impactos de alta energ\u00eda.<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n

M\u00e9todos de control morfol\u00f3gico: tratamiento con plasma y molienda de bolas.<\/mark><\/h3>\n\n\n\n

Tratamiento con plasma: Limpieza de superficies sin da\u00f1ar los poros.<\/mark><\/h3>\n\n\n\n

El tratamiento con plasma, en particular la descarga de barrera diel\u00e9ctrica (DBD) en una atm\u00f3sfera reductora como H\u2082 o CO, es una t\u00e9cnica de ingenier\u00eda de superficies. Aborda el problema de los grupos funcionales sin alterar la estructura porosa interna. Las especies de plasma de alta energ\u00eda graban y eliminan los grupos superficiales que contienen ox\u00edgeno (\u2013COOH, \u2013OH) que, de otro modo, atrapar\u00edan irreversiblemente el sodio. Este mismo tratamiento puede reparar defectos superficiales e inducir la grafitizaci\u00f3n parcial de la capa superficial m\u00e1s externa. Tambi\u00e9n puede mejorar tanto la conductividad interfacial como la conductividad t\u00e9rmica.<\/p>\n\n\n\n

La limitaci\u00f3n pr\u00e1ctica del tratamiento con plasma radica en que act\u00faa sobre la morfolog\u00eda superficial existente. No puede modificar el tama\u00f1o ni la esfericidad de las part\u00edculas. Un carbono duro que sale de la pir\u00f3lisis como fragmentos angulares irregulares seguir\u00e1 siendo irregular tras el tratamiento con plasma, conservando la morfolog\u00eda de alta superficie y alta densidad de defectos que limita la ICE. El tratamiento con plasma resulta m\u00e1s eficaz como paso de postprocesamiento, una vez que la forma y el tama\u00f1o de las part\u00edculas se han optimizado mediante molienda.<\/p>\n\n\n\n

Molienda de bolas: \u00fatil pero requiere un control estricto de los par\u00e1metros.<\/mark><\/h3>\n\n\n\n

La molienda con bolas permite reducir el tama\u00f1o y esferoidizar parcialmente el carb\u00f3n duro. La molienda con bolas de alta energ\u00eda, optimizando el tiempo de molienda y el tama\u00f1o del medio, produce part\u00edculas de tama\u00f1o submicrom\u00e9trico a microm\u00e9trico con mayor redondez que los fragmentos irregulares obtenidos por pir\u00f3lisis. Las fuerzas mec\u00e1nicas durante la molienda tambi\u00e9n permiten ajustar la estructura de los poros: los carbones duros derivados de resinas fen\u00f3licas y a base de brea presentan un mayor contenido de poros cerrados tras una molienda controlada con bolas seguida de un tratamiento t\u00e9rmico.<\/p>\n\n\n\n

Sin embargo, las mismas fuerzas mec\u00e1nicas que producen estos efectos beneficiosos pueden destruir los poros cerrados existentes. Esto ocurre si los par\u00e1metros de molienda no se controlan rigurosamente. Se produce un aumento excesivo de la superficie espec\u00edfica mediante la generaci\u00f3n de microporos y la consiguiente contaminaci\u00f3n met\u00e1lica por el desgaste del medio. La energ\u00eda de molienda aceptable est\u00e1 limitada por el inicio del colapso de los poros y por una reducci\u00f3n de tama\u00f1o o esferoidizaci\u00f3n insuficiente. Este rango es m\u00e1s estrecho para el carb\u00f3n duro que para la mayor\u00eda de los minerales. Depende del precursor espec\u00edfico y de las condiciones de pir\u00f3lisis. El control de los par\u00e1metros de molienda requiere una optimizaci\u00f3n emp\u00edrica para cada formulaci\u00f3n de carb\u00f3n duro.<\/p>\n\n\n\n

D\u00f3nde encaja el fresado por chorro: Ventajas sobre el fresado de bolas para el carbono duro<\/mark><\/h2>\n\n\n\n
\n
\"\"<\/figure>\n<\/figure>\n\n\n\n

La molienda por chorro de lecho fluidizado aborda varias de las limitaciones de la molienda de bolas que son espec\u00edficas del procesamiento de carbono duro para \u00e1nodos de bater\u00edas de iones de sodio.<\/p>\n\n\n\n

Sin medios de molienda: Cero contaminaci\u00f3n por metales.<\/mark><\/h3>\n\n\n\n

La molienda por chorro tritura el carbono duro exclusivamente mediante colisiones part\u00edcula a part\u00edcula, impulsadas por chorros de gas comprimido. No se utilizan medios de molienda ni existe contacto entre los medios y las part\u00edculas. Se elimina la contaminaci\u00f3n met\u00e1lica por desgaste \u2014el hierro, el cromo y otros metales que los medios de molienda de acero o incluso cer\u00e1mica introducen en el producto\u2014. Para los materiales de \u00e1nodo de bater\u00edas de iones de sodio, donde las impurezas met\u00e1licas pueden catalizar la descomposici\u00f3n de la capa SEI o introducir especies electroqu\u00edmicamente activas, el procesamiento libre de contaminaci\u00f3n representa una ventaja significativa.<\/p>\n\n\n\n

Energ\u00eda de impacto controlada: preservaci\u00f3n de los poros cerrados<\/mark><\/h3>\n\n\n\n

La principal limitaci\u00f3n de la molienda con bolas para el carb\u00f3n duro es que la energ\u00eda de impacto excesiva colapsa los poros cerrados. En un molino de chorro de lecho fluidizado, la energ\u00eda de molienda se controla mediante la presi\u00f3n del gas (normalmente de 4 a 8 bar) y la configuraci\u00f3n del chorro. Es importante destacar que la energ\u00eda total suministrada a cada part\u00edcula viene determinada por el tiempo de residencia en la zona de molienda, que se controla mediante la rueda clasificadora integrada. Cuando una part\u00edcula alcanza el tama\u00f1o objetivo, el clasificador la retira inmediatamente de la zona de molienda. No se somete a impactos adicionales que podr\u00edan da\u00f1ar su estructura porosa. Esta r\u00e1pida eliminaci\u00f3n de part\u00edculas que cumplen con las especificaciones es lo que permite al molino de chorro alcanzar el D50 objetivo sin el sobreprocesamiento que destruye los poros cerrados en un molino de bolas.<\/p>\n\n\n\n

La presi\u00f3n de molienda tambi\u00e9n se puede ajustar. Una presi\u00f3n menor produce colisiones menos intensas, lo cual es apropiado para el carb\u00f3n duro, donde la preservaci\u00f3n de los poros es la prioridad. Se utiliza una presi\u00f3n mayor cuando la reducci\u00f3n del tama\u00f1o de part\u00edcula es el objetivo principal. Esta capacidad de ajuste permite al ingeniero de procesos optimizar el equilibrio entre la reducci\u00f3n de tama\u00f1o, la esferoidizaci\u00f3n y la preservaci\u00f3n de los poros para una formulaci\u00f3n espec\u00edfica de carb\u00f3n duro.<\/p>\n\n\n\n

Atm\u00f3sfera de nitr\u00f3geno: Prevenci\u00f3n de la oxidaci\u00f3n superficial<\/mark><\/h3>\n\n\n\n

Las superficies de carbono duro, especialmente aquellas reci\u00e9n procesadas para obtener part\u00edculas de menor tama\u00f1o con superficies expuestas, son susceptibles a la oxidaci\u00f3n en el aire. La oxidaci\u00f3n superficial introduce grupos funcionales que contienen ox\u00edgeno \u2014los mismos que elimina el tratamiento con plasma\u2014, lo que aumenta la formaci\u00f3n de SEI y reduce la ICE. Los molinos de chorro pueden operar en una atm\u00f3sfera cerrada de nitr\u00f3geno, utilizando nitr\u00f3geno como gas de molienda en lugar de aire comprimido. Esto evita la oxidaci\u00f3n de las superficies reci\u00e9n generadas durante la molienda. Esto es particularmente importante para el carbono duro proveniente de precursores sensibles al ox\u00edgeno o para materiales cuya qu\u00edmica superficial est\u00e1 estrictamente definida.<\/p>\n\n\n\n

Tama\u00f1o de part\u00edcula y esfericidad para aplicaciones de \u00e1nodos de bater\u00edas de iones de sodio (SIB)<\/mark><\/h3>\n\n\n\n

Los tama\u00f1os de part\u00edcula t\u00edpicos para los polvos de \u00e1nodo de carbono duro en bater\u00edas de iones de sodio son D50 en el rango de 5 a 12 micras, y D97 por debajo de 20 a 25 micras. Este rango equilibra la densidad de empaquetamiento del electrodo, la accesibilidad del electrolito y la longitud de la trayectoria de difusi\u00f3n del sodio dentro de la part\u00edcula. Un molino de chorro de lecho fluidizado con clasificador din\u00e1mico integrado puede producir carbono duro de forma consistente en este rango con un l\u00edmite superior D97 controlado. El clasificador evita que las part\u00edculas de tama\u00f1o excesivo se incorporen al flujo del producto. Esto es particularmente importante para los procesos de recubrimiento de electrodos, que son sensibles a las desviaciones en el tama\u00f1o de las part\u00edculas.<\/p>\n\n\n\n

Factor<\/strong><\/td>Molienda de bolas<\/strong><\/td>Fresado por chorro de lecho fluidizado<\/strong><\/td><\/tr>
contaminaci\u00f3n por metales<\/td>S\u00ed, ropa interior y de forro<\/td>Ninguno \u2014 sin medios<\/td><\/tr>
Preservaci\u00f3n de poros cerrados<\/td>Riesgo con alto aporte de energ\u00eda o molienda prolongada<\/td>Mejor: el clasificador elimina las part\u00edculas antes del sobreprocesamiento.<\/td><\/tr>
Generaci\u00f3n de microporos<\/td>Alto riesgo con molienda excesiva<\/td>Menor: energ\u00eda de impacto controlada<\/td><\/tr>
Control D97<\/td>Requiere un clasificador externo; menos preciso.<\/td>Clasificador integrado: golpe ascendente duro<\/td><\/tr>
Opci\u00f3n de atm\u00f3sfera de nitr\u00f3geno<\/td>Complejo y costoso para molinos de bolas h\u00famedos\/secos<\/td>Opci\u00f3n est\u00e1ndar para molino de chorro<\/td><\/tr>
Riesgo de oxidaci\u00f3n superficial<\/td>Moderado: el contacto con los medios genera calor.<\/td>Inferior: efecto de enfriamiento por expansi\u00f3n del gas; opci\u00f3n N2<\/td><\/tr>
Mecanismo de esferoidizaci\u00f3n<\/td>Abrasi\u00f3n mec\u00e1nica (eficaz, pero requiere optimizaci\u00f3n)<\/td>Colisiones repetidas de part\u00edculas de baja energ\u00eda (m\u00e1s suaves)<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n
\u00bfProcesamiento de carbono duro para \u00e1nodos de bater\u00edas de iones de sodio?<\/mark><\/strong>
Polvo \u00c9pico<\/a> Los molinos de lecho fluidizado de Machinery est\u00e1n configurados para carb\u00f3n duro y otros materiales de \u00e1nodo de bater\u00edas de iones de sodio, lo que permite un procesamiento de part\u00edculas con morfolog\u00eda controlada y libre de contaminaci\u00f3n en atm\u00f3sfera cerrada de nitr\u00f3geno. Ofrecemos pruebas de molienda gratuitas para su material de carb\u00f3n duro y le proporcionamos datos de PSD, im\u00e1genes SEM que confirman la esfericidad, mediciones de \u00e1rea superficial BET y una configuraci\u00f3n de proceso recomendada. Ind\u00edquenos el tipo de precursor, el D50 objetivo, la esfericidad requerida y si necesita atm\u00f3sfera de nitr\u00f3geno para su aplicaci\u00f3n.  <\/strong>
Solicita una prueba de rectificado de carbono duro gratuita: www.jet-mills.com\/cont\u00e1ctenos<\/a><\/mark><\/strong>
Descubra nuestras soluciones de materiales para bater\u00edas de iones de sodio: www.jet-mills.com<\/a><\/mark><\/strong><\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n
\n